在市政工程中，拉森钢板桩作为一种常见的支护结构形式，广泛应用于基坑开挖、河道整治、地下管廊建设等场景。其施工过程中的稳定性与安全性直接关系到整个工程的顺利推进。因此，科学合理地进行拉森钢板桩的施工计算，尤其是荷载组合的确定，是确保结构安全的关键环节。本文将围绕广州地区市政工程中拉森钢板桩的施工计算，重点探讨荷载组合的设计原则与计算方法。

首先，拉森钢板桩的受力分析需基于实际地质条件和周边环境。广州地处珠江三角洲冲积平原，地下水位较高，土层多为淤泥质黏土、粉砂及细砂，具有高含水量、低承载力和易液化的特性。因此，在进行荷载组合时，必须充分考虑水土压力、地面超载、施工动荷载以及可能存在的地震作用等因素。根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120）和《钢结构设计标准》（GB 50017）的相关规定，荷载组合应遵循“基本组合”和“标准组合”两种模式，分别用于承载能力极限状态和正常使用极限状态的验算。

在承载能力极限状态下，荷载的基本组合采用如下公式：

$$ S_d = \gammaG S{Gk} + \gammaQ S{Qk} $$

其中，$ Sd $ 为设计值效应，$ S{Gk} $ 和 $ S_{Qk} $ 分别为永久荷载和可变荷载的标准值效应，$ \gamma_G $ 和 $ \gamma_Q $ 为对应的分项系数。对于广州地区的软土地基，永久荷载主要包括钢板桩自重、主动土压力和静水压力；可变荷载则包括地面施工车辆荷载、临时堆载及施工机械振动等。通常情况下，$ \gamma_G $ 取1.35，$ \gamma_Q $ 取1.4，以确保结构在最不利工况下的安全性。

土压力的计算是荷载组合中的核心内容。根据朗肯土压力理论，主动土压力强度可表示为：

$$ p_a = K_a \gamma z - 2c\sqrt{K_a} $$

其中，$ K_a $ 为主动土压力系数，$ \gamma $ 为土体重度，$ z $ 为深度，$ c $ 为黏聚力。在广州软土条件下，由于 $ c $ 值较小且 $ \phi $（内摩擦角）偏低，$ K_a $ 值较大，导致土压力显著增加。此外，还需考虑水土分算或合算的问题。一般情况下，黏性土采用水土合算，砂性土采用水土分算。广州地区多为饱和软黏土，推荐采用水土合算方式，即将地下水位以下的土体重度取饱和重度，并计入静水压力的影响。

静水压力的计算同样不可忽视。由于广州地下水丰富，基坑内外水位差可能导致较大的侧向水压力。在未设置有效降水措施的情况下，水压力应按全水头计算，并作为永久荷载参与组合。若采用井点降水或止水帷幕，则可适当折减水压力，但需结合现场监测数据动态调整。

地面超载是另一重要可变荷载。在市政工程施工期间，基坑边缘常有混凝土泵车、吊车、运输车辆通行，其轮压可通过等效均布荷载的形式施加于模型中。根据规范建议，临时施工荷载可取10~20 kPa，具体数值应根据实际设备重量和作用范围确定。该荷载作用位置距坑边的距离越近，对钢板桩弯矩和位移的影响越大，因此在荷载组合中应予以重点考虑。

除上述常规荷载外，还需评估地震作用的可能性。虽然广州属于低烈度地震区，但在重要市政工程或深基坑项目中，仍需按照《建筑抗震设计规范》进行地震工况验算。地震水平力可简化为附加的静力荷载，按等效侧向力法计入荷载组合。

在完成各项荷载的计算后，需通过结构力学模型进行内力分析。常用的方法包括弹性支点法、有限元法或Plaxis等专业软件模拟。最终需验算钢板桩的最大弯矩、剪力、挠度及抗倾覆、抗滑移稳定性，确保其满足设计要求。同时，钢板桩的入土深度应保证足够的嵌固长度，防止底部隆起或管涌现象发生。

综上所述，广州地区市政工程中拉森钢板桩的施工计算必须结合区域地质特点，科学选取荷载类型，合理进行荷载组合，并严格遵循国家及行业规范。只有在全面考虑各种工况的基础上，才能确保支护结构的安全可靠，为后续主体工程施工提供有力保障。