在广州地区进行拉森钢板桩施工时，由于地质条件复杂，尤其在砂层地基中，必须高度重视地基液化的风险。液化是指饱和砂土在地震或动荷载作用下，孔隙水压力迅速上升，有效应力降低至接近零，导致土体失去承载能力的现象。在基坑支护工程中，若未对砂层地基进行液化验算，可能导致支护结构失稳、地面沉降甚至坍塌等严重后果。因此，在拉森钢板桩设计与施工过程中，必须结合现场地质勘察资料，科学开展砂层地基的液化可能性评估。

首先，应依据《建筑抗震设计规范》（GB 50011）和《建筑地基基础设计规范》（GB 50007）的相关规定，对场地内的砂层进行液化判别。液化判别的基本流程包括：确定地下水位、获取标准贯入试验（SPT）击数、计算临界贯入击数，并进行对比判断。广州地区地下水位普遍较高，多数砂层处于饱和状态，具备液化的必要条件。因此，需重点分析粉细砂、中砂等易液化土层的分布深度、厚度及物理力学参数。

在实际工程中，以某深基坑项目为例，拟采用拉森Ⅳ型钢板桩作为支护结构，基坑开挖深度为8.5米，场地地层自上而下依次为素填土、淤泥质土、粉细砂和粉质黏土。其中，粉细砂层位于地面以下3.0～6.5米，厚度约3.5米，地下水位埋深约1.8米，属饱和松散砂层，标准贯入试验平均击数N＝8击。根据规范要求，需计算该砂层在地震设防烈度7度（设计基本地震加速度0.10g）条件下的液化指数。

液化判别的关键步骤是计算临界标准贯入锤击数 $ N_{cr} $，其公式为：

$$ N_{cr} = N_0 \cdot \beta \cdot \sqrt{\frac{d_s}{d_w}} \cdot \frac{3}{\rho_c} $$

其中，$ N_0 $ 为基准击数（一般取10），$ \beta $ 为调整系数（与地震烈度相关，7度区取0.8），$ d_s $ 为砂层中点深度（本例取4.75m），$ d_w $ 为地下水位深度（1.8m），$ \rho_c $ 为粘粒含量百分率（若无数据可取3）。代入数据得：

$$ N_{cr} = 10 \times 0.8 \times \sqrt{\frac{4.75}{1.8}} \times \frac{3}{3} ≈ 12.3 $$

实测贯入击数 $ N = 8 < N_{cr} = 12.3 $，故判定该粉细砂层存在液化可能。进一步计算液化指数 $ I_L $：

$$ IL = \sum{i=1}^{n} \left(1 - \frac{Ni}{N{cri}}\right) \cdot d_i \cdot w_i $$

其中，$ Ni $ 为第i层实测击数，$ N{cri} $ 为临界击数，$ d_i $ 为层厚，$ w_i $ 为影响权重（通常取10）。本例中仅一层粉细砂参与计算：

$$ I_L = \left(1 - \frac{8}{12.3}\right) \times 3.5 \times 10 ≈ 12.3 $$

根据规范，当 $ I_L > 15 $ 为严重液化，$ 5 < I_L ≤ 15 $ 为中等液化，$ 0 < I_L ≤ 5 $ 为轻微液化。本项目 $ I_L ≈ 12.3 $，属于中等液化区，需采取必要的抗液化措施。

针对液化风险，结合拉森钢板桩施工特点，建议采取以下综合处理方案：第一，在钢板桩施打前，采用降水井降低地下水位，减少砂层饱和度，从而降低液化势。第二，结合高压旋喷桩或水泥搅拌桩对砂层进行局部加固，提高土体密实度和抗剪强度。第三，在基坑周边设置监测点，实时监控地下水位、孔隙水压力及支护结构变形，确保施工安全。

此外，在拉森钢板桩的稳定性计算中，也应考虑液化对土压力分布的影响。传统朗肯或库仑土压力理论假设土体为连续弹性介质，但在液化状态下，砂土将呈现类流体特性，侧向压力显著增大且分布不均。因此，设计时宜适当提高安全系数，增加钢板桩入土深度，并加强内支撑或锚索布置，防止因被动区土体软化导致的整体滑移。

综上所述，广州地区砂层地基在拉森钢板桩施工中存在较高的液化风险，必须通过规范的液化判别流程进行科学评估。只有在准确掌握地质条件、合理计算液化指数的基础上，辅以有效的工程处置措施，才能确保基坑支护结构的安全性与稳定性。施工过程中还应强化动态管理，落实信息化监测，真正做到预防为主、防控结合，保障城市地下工程建设的顺利推进。